1. ATMOSFERSKA PRAŽNJENJA U NADZEMNE VODOVE

2. Nadzemni vodovi se dele u tri grupe
Vodovi sa čelično-rešetkastim ili armirano-betonskim stubovima bez zaštitnog užeta,
Vodovi sa čelično-rešetkastim ili armirano-betonskim stubovima sa zaštitnim užetom,
Vodovi sa drvenim stubovima bez zaštitnog užeta.

3. Vrste pražnjenja u vodove
Direktno pražnjenje u fazni provodnik,
Pražnjenje u vrh stuba ili u zaštitno uže koje izaziva preskok preko izolacije ka faznom provodniku (povratni preskok),
Pražnjenje u okolinu voda koje izaziva indukovane prenapone na faznim provodnicima.

4. Preskok na izolatoru sa zaštitnom armaturom

5. Uloga zaštitne armature
Tačno definiše nivo preskočnog napona,
Omogućava ravnomerniju raspodelu potencijala duž izolatorskog lanca,
U slučaju preskoka udaljuje električni luk od površine izolatora, sprečavajući na taj način njegovo termičko uništenje

6. Pražnjenje u fazu

7. Pražnjenje u zaštitno uže

8. Povratni preskok pri udaru u zaštitno užeIg
Iz=Ig/2-Is
Ig /2
Uk=RuzIs+L(dis/dt)
UL=L(dis/dt) Is
Ur=Ruz Is

9. Povratni preskok pri udaru u vrh stuba
Iz=0.1Ig
Is=0,8Ig
Ruz

10. Oblik struje pražnjenja
I(kA) Im Tč
t(ms)

11. Vremenski oblik napona-šema sa koncentrisanim parametrima
Ruz
Lst
Model
Ekvivalentna šema
Ruz
Lst
Ig(t)

12. Analitički oblik napona
Za slučaj talasa kosog čela

13. Vremenska promena napona
u(t)
Napon na konzoli
Napon na fazi Tc Tp
t( s)

14. Uticaj trenutne vrednosti radnog napona na ukupan napon koji napreže izolaciju

15. Primer povratnog preskoka u 35kV mreži
Struja groma Ig=60 kA
Struja kroz stub Is=0.8 Ig= 48 kA
Vreme čela Tč=2 ms
Induktivnost stuba lst=0.5mH/m
Visina stuba H=15 m
Ukupna induktivnost Lst= lstH=7.5 mH
Otpornost uzemljenja Ruz=5 W
Uk= 5  ,5  48/2= =420 kV
Uk=420 kV> 170 kV za 35 kV sistem

16. Pražnjenje u vod na drvenim stubovima
Ekvivalentna šema C i
kapacitet izolatora d
Kapacitet drveta R
Otpor drveta
Skica voda

17. Vremenska promena napona pri pražnjenju u drveni stub
Ukupan napon na izolatoru i stubu pre preskoka
Preskok na izolatoru
Napon na drvenom stubu posle preskoka
Proboj drvenog stuba
Pad napona na luku
Napon na drvenom stubu pre preskoka

18. Skica pražnjenja pored vodah Y x

19. Procena visine prenaponah b
Gde je:
K -empirijska konstanta k=3060 usvajamo 30
Im-amplituda struje
h - visina provodnika
b- udaljenost mesta udara od provodnika

20. Oblik indukovanog prenapona

21. Primer procene Visina faznog provodnika 10 m
Udaljenost mesta udara 50 m
Ampituda struje groma 100 kA
Empirijski koeficijenat 30
Mreža nazivnog napona 10 kV, podnosivi udarni napon 75 kV
Izračunati prenapon

22. Greška u proceni indukovanih prenapona
Dominantan uticaj ima strmina struje groma, a manji uticaj amplituda

23. Procena broja preskoka na 100km u toku 1 god
n100km,god = ng Ae 100 P(x)
ng-gustina pražnjenja po km2
Stub
Atraktivna zona voda Ae
Atraktivna zona stuba

24. Pražnjenje mimo zaštitnog užeta

25. Detektor načina pražnjenjaPP
PMU

26. Poslednji skok skokovitog lidera
Ru=k Ia
Udarno rastojanje Ru

27. Udarno rastojanje a = R KI u
K=6-10
a=0,65-0,8

28. Elektrogeometrijski model 1
Ru1=k I1a
Pražnjenje u uže
Pražnjenje u fazu
Atraktivna površina faze Ru

29. Elektrogeometrijski model 2
Ru2=k I2a
Pražnjenje u uže
I2>I1
Ru2>Ru1
Atraktivna površina faze Ru

30. Elektrogeometrijski model hipoteza o usmeravanju skokovitog lidera
P=verovatnoća pražnjenja mimo užeta
Atraktivna površina faze  Ru

31. Mogućnosti preskoka usled pražnjenja mimo užeta
Podnosivi napon izolacije Uiz
Napon na fazi usled struje groma Ig
Uiz>Uf uslov da ne dođe do preskoka
Granična struja mimo užeta

32. Primer Rud=7.5 Ig 0.8 Nazivni napon 110 kV Podnosivi napon Uiz=550 kV
Karakteristična impedansa faze Zf=400 W
Granična struja Ig=4550/400 kA=5,5 kA
Udarno rastojanje Ru=7.53.9=29.25 m
Sa dobijenim udarnim rastojanjem i dimenzijama stuba proveri se uslov pražnjenja mimo užeta

33. Grafičko određivanje uslova pražnjenja mimo užeta
29,25
Hz=15m, hf=10m

34. Generički model Eriksson model i Model Petrov – Waters

35. Sistem LINET